基于飛秒鎖模激光的光學頻率梳[1-3]已實現許多計量應用如光譜學和精密測距[4,5]。雙光頻梳[6,7]是光學頻率梳的一個有趣的擴展,它包括一對脈沖有細x間的差頻會產生相應的頻率線,從而在易于訪問的射頻域中實現了對梳狀線的分辨測量,雙梳源也是等效時間采樣(ETS)測量技術的強有力工具,有時被稱為異步光學采樣(ASOPS)。該技術利用兩個脈沖列之間的延遲掃描,實現對信號的采樣。在這個技術中,一個實時持續時間為1/frep的窗口可以被轉換為一個等效時間持續時間為1/Δfrep的窗口,其中Δfrep是其中一個梳齒重復的頻率,Δfrep是兩個梳齒重復頻率之間的差異。這相當于將時間軸按比例因子frep/Δfrep進行縮放。由于這種延遲掃描方法不需要任何移動部件,因此與傳統的基于機械延遲線的泵浦探測測量相比,可以獲得更快速和更長距離的掃描。高更新速率是重要的先進性能,因為它們能夠實現實時材料檢查和無標記成像。
設置為Δfrep = 21.7 kHz。
任何雙梳源的相干平均應用中至關重要的一項參數是兩個梳之間Δfrep的相對時間或相位噪聲。在圖3(b,d)中標有“不相關"的曲線中顯示了此量,該量是通過[46]中提出的方法確定的。這個量的重要性在于:(i) 它通過frep/Δfrep的比率決定了在等效時間采樣應用中的時序軸穩定性,(ii) 是相干雙梳光譜中涉及射頻梳線路中噪聲的主要貢獻因素,以及 (iii) 揭示了共腔結構抑制噪聲的程度。我們的無相關噪聲的測量結果表明,機械噪聲源(在頻率<2 kHz,單個frep測量中可見)被強烈抑制。在自由運行配置(無泵浦反饋)中,高頻噪聲也被抑制,導致全頻段高達約20 dB的公共噪聲抑制(達到測量的噪聲基底),除了系統中一個大約在450 Hz左右的反相關機械諧振。> 2 kHz分量的抑制是因為兩個梳共享泵浦激光。
進行評估[44]。我們選用重復頻率相對較高的值Δfrep
來有效降低低頻(<2kHz)技術噪聲源的影響。干涉圖是通過將兩個共極化梳齒交叉在一個非偏振分束器立方體上獲得的,如圖1(b)所示。圖4(a)展示了一個典型的示例,展示了干涉圖相位的二階有限差分
的時候衍變。致使變化總是地被植物定性在左右,由于可能在時候上制定準確無誤地拉開相位[44]。在補充材料中,我們更詳細地描述了在使用不同的Δfrep值時對所呈現的激光進行相位校正的可行性。
為了以組合線分辨率提取氣體靶的光譜信息,我們采用[44]的方法:將干涉圖周期進行相位校正,通過用組合因子Δfrep/frep縮放時間軸并相加將其轉移到光學域。將這個相干平均信號的傅里葉變換與頻移相結合,可以在光學頻率域內獲得組合線分辨率的光譜信息。雙梳激光器的重復頻率frep確定了單個光學組合線之間的間距。圖4(b)顯示了乙炔氣體池在0.8秒積分時間測量下的透射光譜,并與HITRAN數據[47]的預測進行了比較。測量和計算出的光譜在整個乙炔吸收在1040 nm附近的(轉動-振動)分支處都有很好的一致性。請注意,為了獲得更好的信噪比,可以將激光的光譜濾波至感興趣的區域,并將相應的更高功率的光在相關的光學頻率上發送到光電二極管上。在這里,我們為了簡單起見使用了激光器輸出提供的全光譜。
圖4:(a)以重復頻率差Δfrep采樣的干涉圖相位的二階有效差分的時候形成,并放縮時候軸。放縮的版本中的點表現一個涉及圖。(b)在積分兌換時候為0.8秒的自由自在使用GHz單腔雙頻智能機械手術器努力上進行的乙炔雙腔光譜分析圖分析衡量(DCS)。請目光,來自于乙炔的揮發特殊性僅與智能機械手術器的光學材料光譜分析圖分析遠翼交疊,中心局光波波長為1057 nm。著力1041 nm的揮發線的放縮展示了DCS衡量的光譜分析圖分析判別率,在這當中一個點分屬于頻繁距離為frep= 1.179 GHz或約4.3 pm的獨立磁學腔線。
3.ETS技術應用中的精力環境噪聲與自自我調節監測
通過 PN-PSD 的加權積分是得到周期抖動的一般方法。對于一個由相位 Φ(t) 描述的信號和對應的單側相位噪聲功率譜密度 ,周期抖動可以表示為 [48]中給出公式:
其中是采樣頻率 Δf 相關的加權因子,fmin 和 fmax 是 PN-PSD 中偏移頻率 f 的積分限。
在ETS的背景下,相位Φ(t)通過與時變重復頻率差聯系在一起,并且標稱周期由給出,其中表示平均重復頻率差。然而,在這種情況下,周期抖動可能會具有誤導性,因為它受到緩慢漂移的影響,即使自適應采樣也會糾正這些漂移。為解決這個問題,我們確定自適應采樣無法糾正的周期抖動部分。由于混疊效應,高于Δfrep的高頻噪聲部分被部分投影到低于Δfrep的頻率上,這是TJ-PSD在這些頻率上仍存在有限貢獻的原因。
與其為每個重復頻率差Δfrep設置執行實驗,我們可以根據參考文獻[44,46]直接從擊拍測量獲得的相位Φ(t)中提取信息。為了模擬自適應采樣步驟,我們計算了校正相位
其中是在網格點之間的連續相位Φ的線性插值。在圖5(a)中,顯示了不相關的時間抖動功率譜密度以及模擬重復頻率差為1 kHz、5 kHz和22 kHz時對應的自適應采樣校正的功率譜密度。對于不同的采樣頻率應用周期抖動形式化方法會得到圖5(b)呈現的曲線。對于自由運行的雙梳激光器,我們發現在重復頻率失諧Δfrep>18 kHz時,經過自適應采樣后光學延遲軸的RMS時間誤差低于1 fs,在重復頻率失諧Δfrep>1 kHz時低于10 fs。需要注意的是,在1 kHz以下的技術噪聲可以在機械優化的系統中得到緩解,因為當前的設置是在一個光學面包板上使用標準的反射鏡支架和5厘米高的支撐柱搭建的。在下面討論的THz-TDS應用演示中,我們以兩種配置運行雙梳激光器:在Δfrep= 22 kHz時,這些技術噪聲源可以忽略不計,而在Δfrep = 1 kHz時,自適應采樣周期抖動值10 fs仍然比預期的zui快時間特征>200 fs(考慮到zui大THz頻率為5 THz)要小得多。
圖5:(a)不相關自由運行雙梳的時間抖動功率譜密度(TJ-PSD)在不同自適應采樣條件下的情況。顯示了三種不同的自適應采樣情況(對應于Δfrep值為1 kHz、5 kHz和22 kHz)。 (b)在不同采樣頻率(即重復頻率差Δfrep的設置)下自適應采樣后光學延遲軸的周期抖動,用于自由運行雙梳激光器。
4. 太赫茲時域光譜分析學
為了確保THz光電導天線和激光振蕩器之間沒有光學反饋,兩個自由空間光路都包括法拉第隔離器(EOT,PAVOS +)。發射和接收臂中的光功率由一對半波片和偏振分束器控制。光束在發射器上被聚焦到亞50 µm的斑點(1/e2直徑),用f=50 mm的非球面透鏡,在接收器上聚焦到亞10 µm的斑點,用f=20 mm的透鏡。由于透明光學元件和隔離器晶體的正色散,加上由啁啾鏡提供的負色散(總計約為-4000 fs^2),以確保在光電導器件上壓縮77 fs脈沖。為了進行平均處理,我們使用IGM信號(在第3節中描述)實現THz時間跡線的自適應采樣,并使用光學延遲軸的線性插值。2秒積分或約44000次平均的結果如圖6所示。主要的THz峰在零光學延遲處重復出現,其重復頻率為1/Δfrep≈850?ps(標志著掃描窗口的末端),然后是由自由空間THz光束路徑中水蒸氣自由感應衰減引起的振蕩,其長度約為30 cm。通過傅里葉變換得到的頻譜域中,吸收特征更加清晰可見,使用500 ps的縮窄窗口進行調制。我們使用這個縮窄窗口來抑制關于光學延遲為600 ps的THz時間跡線上的特征,這個特征在第4.2節中進行了更詳細的討論。減少的光學延遲導致THz頻譜中的頻譜分辨率為2 GHz。在這些條件下,我們在THz功率譜密度中發現35 dB的峰動態范圍,可以解決高達3 THz的光學頻率吸收特征(圖6(c))。噪聲水平是通過對僅將接收器裝置照明而不產生THz輻射的單獨時間跡線進行確定的。背景跡線的處理與信號跡線的處理相同,但在頻率域中進行zui終的平滑處理,采用移動平均方法。
圖6:(a) THz信號時間跡線的前50 ps的放大圖(b),得自對雙脈沖激光的重復頻率差為~22 kHz的全光學延遲范圍1/Δfrep = 850 ps的2秒積分時間或約44k次平均值。發射器施加的偏壓為200 V,到達發射機和接收機的平均光功率分別為80 mW和30 mW。注意,應用了數字帶通濾波器,將信號限制在THz頻率范圍內[50 GHz,5 THz]。前50 ps延遲范圍表明自由空間THz光束路徑中的吸收導致了明顯的自由感應衰減。(c)由(b)通過傅里葉變換和500 ps調制窗口得到的THz信號功率譜密度,得到2 GHz的頻譜分辨率和35 dB的動態范圍。(d)通過改善放大器噪聲,以更低的更新速率Δfrep = 1 kHz,在2秒積分時間內獲得了動態范圍增加到55 dB的THz譜。在兩種情況下,平滑背景是從相應的分離時間跡線中獲得的,在這些時間跡線中,自由空間THz光束路徑被阻斷。明顯的吸收特征來自空氣路徑中水的吸收。請注意,由于兩次測量的不同濕度條件((c)為晚夏,(d)為初冬),吸收強度發生了變化。
在這種高更新速率(Δfrep ≈22 kHz)下獲得的THz頻譜動態范圍很大程度上受到轉阻放大器的噪聲系數的限制。使用高重復率差操作激光需要足夠的射頻(RF)檢測帶寬來讀取接收器設備的輸出。光學THz頻率根據等效時間縮放因子Δfrep/frep映射到RF頻率范圍內。
為了探測高達5 THz的THz頻率,需要93 MHz的射頻帶寬。用高增益帶寬低噪聲的放大器放大弱信號是有挑戰性的。在我們的檢測方案中,我們使用一個3 dB帶寬為200 MHz,傳輸增益為104 V/A的轉移阻抗放大器(Femto HCA-S),然后是一個帶寬寬的低噪聲電壓放大器(Femto DUPVA-1-70),其電壓增益為30 dB。zui后,在數字化之前,我們使用一個200 MHz的抗混疊濾波器(Minicircuits BLP-200+)和示波器(Lecroy WavePro 254HD)。關于這些條件下獲得的動態范圍的詳細討論在第4.1節中提供。為了證明放大器對動態范圍的限制,我們進行了額外的測量,更新速率為1 kHz,因此對射頻檢測帶寬的要求放松到約4.2 MHz(對于高達5 THz的THz頻率)。同時,自由運行的雙頻激光器的低噪聲性能和自適應采樣步驟導致周期抖動小于10 fs(第3節)。為了確保頻率<5 THz的光譜信息不會在時間軌跡的后續平均步驟中被清除,我們使用DHPCA-100放大器(FEMTO)替換了HCA-S放大器(傳輸阻抗增益105 V/A,輸入等效噪聲電流480 fA/√Hz,射頻帶寬3.5 MHz),結果使得THz信號的PSD的信噪比提高了20 dB(圖6(d))。對于兩種配置(Δfrep≈22 kHz和Δfrep≈1 kHz),THz譜都顯示出相同的尖銳吸收峰,可以被識別為水吸收。圖7顯示了這些吸收峰在Δfrep=1 kHz的情況下與HITRAN預測[47]的比較。測量位置和吸收峰的相對強度與HITRAN預測的非常好的一致性表明,在我們的自由運行雙梳THz測量中,光延遲軸經過了良好的校準和線性化。
圖7:(a)比較通過THz-TDS測量的約30厘米自由空間路徑的吸收特征和HITRAN預測的水(H2O)蒸汽濃度為1.1%的吸收譜。 THz-TDS吸收譜是通過減去THz頻譜包絡(詳見附錄)從透射譜(圖6(d))中獲得的。吸收峰的位置非常吻合。對于高頻率,當預測的峰吸收強度超出THz-TDS測量的動態范圍時,吸收強度會有所偏差。(b)縮放到1 THz和1.3 THz之間的區域,以說明THz-TDS測量的約1.2 GHz的光譜分辨率可以很好地采樣每個吸收峰。 THz-TDS測量是在重復頻率差異 Δfrep= 1 kHz下進行的,總積分時間為2 s。
4.1.研討THz-TDS在測量中的技術性標準
在考慮信號強度、光延遲范圍和積分時間時,參考文獻中的數值非常重要。在我們的實驗中使用的設備,進行了參考測量,使用了驅動波長為1550 nm和脈沖重復頻率為80 MHz的激光器。在這些測試條件下,獲得的峰值THz信號電流強度為500-700 nA,光學功率為20 mW(發射器和接收器均為此值)。在這里,我們使用Yb激光技術探究這些摻鐵PCA器件的運行情況。盡管配置大不相同(1050 nm波長和1.2 GHz重復頻率),但我們獲得了相似的THz信號電流(515-550 nA)。發射器上的平均光功率為80 mW,接收器上為30 mW,對應的脈沖能量遠低于光電導器件的脈沖能量損傷閾值,這是由于激光的高GHz重復頻率,與80 MHz的脈沖重復頻率的測試測量相比。我們實驗中所需的增加光功率,可以通過1550 nm和1050 nm驅動器之間的光子數縮放來解釋。
雖然我們的信號強度與參考測量值相當,但我們獲得了顯著較低的動態范圍。一篇類似的光電發射機和接收機對的THz功率譜報道了105 dB的高動態范圍,該譜通過光延遲60 ps和總積分時間60 s的機械延遲掃描獲得[50]。相比之下,我們在Δfrep≈ 22 kHz配置下獲得了35 dB的動態范圍,而在Δfrep≈ 1 kHz配置下獲得了55 dB的動態范圍。這種差異可以部分地解釋為平均值的數量。我們掃描了更長的延遲范圍,這降低了動態范圍(DR)。為了比較我們的結果,請注意,THz-TDS測量的DR隨著測量積分時間Tmeas和時間光延遲范圍Trange縮放,對于我們的平滑窗,Trange= 500 ps,因此具有2秒示波器跟蹤的有效測量時間為2 s?500/850 = 1.18 s。因此,(Tmeas/T2range)大約要小3530倍(35.5 dB)。
部分的誤差可以通過測量的電子底噪來解釋,這與所使用的跨阻放大器有關。基于機械延遲線的系統涉及到光延遲的較慢掃描,將檢測到的射頻頻率限制在幾十kHz以內。在這些條件下,低噪聲跨阻放大器的輸入等效噪聲電流可以低至43 fA/√Hz,跨阻增益為107 V/A,而在Δfrep=22 kHz的測量中,相應的噪聲電流為4900 fA/√Hz。動態范圍的影響可以通過噪聲水平的平方比例來獲得,對于22 kHz的配置,這對應于(4900/43)2≈40 dB。考慮到這個電子因素和時間縮放因子,我們報告的35 dB的動態范圍在參考文獻[50]中使用的條件下應該理論上縮放到35 dB+40 dB+35.5 dB=110.5 dB。對于Δfrep=1 kHz的配置,實驗采用的跨阻放大器具有10倍更低的輸入等效噪聲電流(480 fA/√Hz),這產生了預期的20 dB提高THz功率譜密度(Figs. 6 (c,d))。對于這種配置,我們得到類似的縮放,從測量中得到55 dB的動態范圍,35 dB的時間縮放因子,以及(4900/480)2=21 dB的放大器。雖然這些計算解釋了主要影響,但應注意,動態范圍也可能受到接收天線本身的限制,因此進一步改進放大器必須在實驗中進行測試。
4.2.THz電磁條件反射和高精密度較體積尺寸校正
接下來,我們展示了THz前端測量樣品在自由空間THz光路中插入的光學和物理厚度的能力。在這里,我們將一塊(2.0±0.2)mm厚的c切割藍寶石窗口插入光路中。圖8顯示了單次延遲掃描的THz時間跟蹤圖與光學延遲的關系,在激光器設置的重復率差Δfrep為1 kHz時更新率為1 kHz,經過2秒的平均處理后,包括有和沒有額外藍寶石窗口的情況。請注意,時間零點對于兩種情況都沒有改變,并由紅外的干涉信號觸發確定。這使我們能夠識別主THz脈沖的延遲τ1到τ3,包括藍寶石窗口在零光學延遲周圍的分鏡效應(如圖8(b)所示)。此外,我們可以確定在光學延遲約為600 ps處的延遲τ4到τ6,它對應于THz脈沖在總共三次而不是一次(如圖8(c)所示)的發射器和接收器之間的自由空間區域傳播。這是因為少量的THz光被接收器反射回自由空間路徑,傳播回發射器,再次反射向接收器。從窗口的光學和物理厚度對觀察到的不同延遲的貢獻總結在表1中。我們通過大似然擬合物理模型,發現藍寶石窗口的物理厚度l=(2.094±0.007)mm和光學頻率約為1 THz時的群組折射率ng=3.109±0.010。所述誤差對應于擬合的1σ誤差。兩個值都與窗口的機械厚度公差和文獻報道的群組折射率相符。
表1:將藍寶石窗口插入自由空間THz光束路徑中導致THz波形光延遲的貢獻。ng表示藍寶石在其c軸上的群折射率,L表示窗口的物理厚度,c表示真空光速。
研討會
咱們表現英文了以GHz相同幀率泵浦的的空間多路復接單腔雙光梳離子束器,其受過的空間單模整流二極管的團隊激勵。共焦聚腔設計制作與在反射層手機配置下操作的的雙三棱鏡能相同幀率之間的關系局限于可手動調節,達成±175 kHz,電磁持續的時間的時間為77 fs,每次光梳離子束器的均值工率為110 mW。非常低嘈音穩定性能讓運算產品定位自由自在電腦運行的離子束器梳齒線輸出精度變成了也許,這反出來又能讓攜手均值雙光梳光譜儀分析學極具將近1 GHz的譜分別率。咱們進行對乙炔廢氣池的原感性光譜儀分析學實驗報告表現英文了以下功用,會在1040 nm四周圍應對其它拖動產生振動消化吸收功能,與HITRAN的推測共同。References
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